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冠熙风机 质量可靠(图)-烘干机风扇-风机

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穿孔模型的风机叶片穿孔主要包括孔径、孔位分布、孔倾角等参数。当穿孔孔径过大时,风机叶片工作面内的气流流向非工作面,大大降低了风机的静特性。当孔径过小时,通过孔的气流不足以抑制涡流。本文将孔径设置为准3毫米。合理的穿孔位置能有效地抑制涡流的产生。第1排孔位于叶片前缘前方,使分离点沿流动方向向后移动;叶片中部不穿孔,以保证叶片能提供足够的升力;叶片后缘设有三排孔,以抑制分离的产生。区带。采用数值计算方法研究的对旋轴流风机几何参数为:叶轮直径约800mm,额定转速2900r/s,两级叶轮叶片数分别为14和10。数值模拟采用Fluent软件进行。在模拟之前,网格被划分。计算区域包括入口区域、管道区域、风机的旋转叶轮区域和出口区域。整个网格划分为三个步骤:稳态、非稳态模拟和噪声模拟。将RNGK-E模型用于稳态模拟,是对标准K-E模型的改进。旋转流场的计算更准确,更适合于边界层流动。采用简单算法实现了速度与压力的耦合。边界条件为速度入口和自由出口,实体壁不滑动,采用多旋转坐标系MRF实现了动、静界面之间的数据传输。









加载气动力、离心力后计算得到风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响,烘干房循环风机,动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒S 分布且应力较小; 叶根部分布应力较为复杂,较大值位于叶根中部与轮毂接触位置,此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成; 第1级等效应力稍微高于第二级等效应力,这是由于离心力沿径向,而气动力垂直于叶片表面,气动力的作用效果抑制离心力作用效果造成的,但气动力作用效果影响较小; 总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化,风机叶根处变形基本为零,较大值变形位于叶顶后缘。由此可知导叶数目变化后,对叶片总变形基本没有影响。

风机在静应力强度分析中,通常选取材料的屈服极限作为极限应力,基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力[σ]= σs /ns,其中σs是材料的屈服极限,ns为材料的***系数,一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下,烘干机风扇,ns = 1. 5 ~ 2。叶片材料为ZL101,其屈服强度σs = 180 MPa,ns = 2,计算叶片的许用应力为90 MPa,而叶片较大等效应力的峰值为21. 3 MPa,远小于叶片许用应力,因此改型后方案三强度仍满足要求。在叶片刚度方面,前面分析知,气动力作用效果对离心力效果有抑制作用,方案三全压相对于原风机有所增大,较大变形有所降低。


风机叶片断裂的主要原因是叶片两侧受力不平衡。在解决这一问题的过程中,首先要提高风机叶片的质量。在叶片设计和制造过程中,必须非常仔细地选择原材料,选用耐腐蚀性和耐压性强的原材料。为解决风机叶片断裂问题,应尽量避免失速或喘振。由于轴流风机长期处于失速状态,容易引起叶片断裂,也会对主要设备部件造成不同程度的损坏。解决轴承温度高的问题主要有三种策略:一是合理使用润滑油和润滑剂,风机,降低轴承温度。每台风机所需的润滑油和润滑剂的数量是不同的,所以在使用过程中必须根据实际情况加以利用。润滑油不能用得太少或太多,干燥炉风机,否则会导致轴承温度过高。二是加强引风机的冷却。有效的方法是在轴承两侧安装压缩空气冷却装置。如果温度较低,需要关闭压缩空气装置,这样可以节省一些资源。但当温度升高时,必须打开压缩空气装置进行冷却。第三,轴承箱内缸与风机轴承外套之间的间隙应适当留出。这就要求设计过程中必须进行非常严格的测量,并进行高精度的计算,以使两者之间的间隙合适,不会影响轴承的运行。


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